引言

在眾多的口腔材料中，釔穩(wěn)定型氧化鋯具有機械強度和生物相容性，受到口腔醫(yī)生的廣泛關注。氧化鋯是以多晶結構存在，主要是單斜相、四方相和立方相，加入釔穩(wěn)定劑后，在自然狀態(tài)下以四方相穩(wěn)定狀態(tài)存在，但修復體長期暴露于口腔環(huán)境中，受到咀嚼力量、溫度以及pH值變化的影響，會從四方相轉變?yōu)閱涡毕?，從而出現(xiàn)機械強度的降低，但這屬于客觀因素影響且是一個長期的過程。調(diào)磨后材料內(nèi)部會產(chǎn)生什么樣的變化、是否會對修復體使用壽命產(chǎn)生影響、如何調(diào)磨可以降低這種影響，經(jīng)查閱文獻，尚未見相關報道。在實際臨床工作中，為了使氧化鋯修復體具有更好的適合性，咬合調(diào)整，調(diào)牙合過程是否會對材料的性能產(chǎn)生影響是醫(yī)生和患者共同關注的問題，因此，需要進一步研究來證實。本研究通過控制不同轉速、不同壓力對氧化鋯修復體進行調(diào)牙合，同時進行三點彎曲實驗，應用Weibull分析評價材料的疲勞性能，分析調(diào)磨方式對氧化鋯修復體疲勞性能的影響機制。為臨床正確的調(diào)牙合、延長氧化鋯修復體的使用壽命提供可靠的實驗依據(jù)。

1 材料和方法

1.1 試件制備及分組

將氧化鋯瓷按相應的收縮比例切割并燒結，分別制作規(guī)格為20mm×4mm×2mm的試件52個（A組，不調(diào)磨）和20mm×4mm×2.4mm的試件157個（B組48個、C組56個、D組53個），B、C、D三組試件在高2.0mm處用耐久性標記筆標記，并將其固定在夾具上，用粒度為105μm金剛砂車針，在噴水狀態(tài)下均勻調(diào)磨至標記線消失（模擬臨床調(diào)磨），調(diào)磨過程中車針和試件始終保持平行接觸，三組調(diào)磨時轉速分別控制在150000r/min、200000r/min和250000r/min，此過程均由同一醫(yī)師在相同條件下制備完成。

1.2 疲勞加載

將每個實驗組試件1、2、3組分別用疲勞試驗機加載0次、10?次、10?次。所有待加載試件用氰基丙烯酸粘固于鋼制模具后，將模具固定于Instron 5848微動循環(huán)試驗機加載臺上，用直徑為4mm的碳化鎢小球進行加載；加載頭對準試件中心位置，調(diào)整至預載10N，消除不良接觸后，設置為正弦波加載，加載力50~250N，加載頻率2Hz，機器自動記錄波形及數(shù)據(jù)。所有試驗均在25°C，相對濕度為40%RH環(huán)境下進行。按照文獻[5]中的方法對試樣的疲勞次數(shù)進行Weibull分析，計算疲勞次數(shù)的Weibull模數(shù)（m*）和特征斷裂次數(shù)（Nf,0），并以此計算各組試樣的裂紋擴展速率曲線參數(shù)A和n。

1.3 彎曲強度測試

將所有試件用丙酮浸泡2h，脫離模具，無水乙醇清洗后烘干箱干燥，之后分別放置于試驗機上進行三點彎曲強度測試。加載面位于循環(huán)加載張力側，加載位置為試件中心，加載頭直徑4mm，跨距設置為16mm，加載速度0.5mm/min，直至試件斷裂，記錄數(shù)據(jù)。利用公式計算三點彎曲強度：

σ=2wb23Pl

式中σ為彎曲強度（MPa），P為斷裂負荷（N），l為跨距（mm），w為試件寬度（mm），b為試件厚度（mm）。按照ISO6872-2015[6]中的方法對四組試件的三點彎曲強度進行Weibull分析，并計算彎曲強度的Weibull模數(shù)（m）和特征斷裂強度（σ0）。

1.4 表面形貌觀察

將所有試件充分超聲蕩洗，干燥，用導電雙面膠固定在S-4800型場發(fā)射掃描電子顯微鏡（Hitachi，日本）工作臺上，進行真空噴金處理，放入掃描電鏡中，設置5.0KV加速電壓，拍照并觀察其表面形貌。

1.5 統(tǒng)計學分析

采用SPSS 20.0軟件進行分析，計量資料采用（x?±s）表示，多組間比較采用重復測量方差分析，組間兩兩比較采用獨立t檢驗；計數(shù)資料采用構成比、率表示，組間比較采用χ2檢驗。

2 結果

2.1 各組試件彎曲強度比較

不加載時，B、C、D三組的m和σ0均高于A組（P<0.05）；加載次數(shù)為10?次、10?次時，B、C、D三組的m和σ0均低于A組（P<0.05）；隨著加載次數(shù)的增多，A組m和σ0并無明顯變化（P>0.05）；B、C、D三組加載次數(shù)為10?次、10?次時的m和σ0均低于不加載（P<0.05）；B、C、D三組加載次數(shù)為10?次、10?次時的m和σ0比較差異無統(tǒng)計學意義（P>0.05）。

2.2 各組試件的疲勞壽命比較

B、C、D三組的裂紋擴展速率曲線參數(shù)A大于A組，n小于A組（均P<0.05）；B、C、D三組的裂紋擴展速率曲線參數(shù)A和n比較差異無統(tǒng)計學意義（P>0.05）。

2.3 各組試件表面形貌比較

A組試件經(jīng)不同次數(shù)循環(huán)加載后，表面無明顯變化，呈現(xiàn)出清晰的晶粒不規(guī)則排列分布。B組、C組、D組表面均出現(xiàn)一些相互平行且深淺不一的劃痕，劃痕之間有剝脫顆粒附著，且隨著加載次數(shù)的增多，片狀剝脫和微小裂紋越明顯。

3 討論

雖然氧化鋯陶瓷材料在牙齒修復中有很多優(yōu)點，但也存在一些不足，其制成的口腔修復體在長期反復咀嚼力的作用下仍存在斷裂、失效的風險，這種現(xiàn)象屬于疲勞失效。在實際的臨床工作中，試戴修復體的時候需要進行調(diào)整使其具有更精準的咬合關系，那么氧化鋯修復體在經(jīng)過調(diào)磨之后強度是否會發(fā)生改變？在長期反復咀嚼的作用下對其疲勞性能和使用壽命會產(chǎn)生不良影響嗎？國內(nèi)外關于此類研究并不多見，這也是不少口腔醫(yī)生和患者普遍關注的熱點問題。因此，關于氧化鋯陶不同調(diào)磨處理方式的影響尚需探討和研究。

在氧化鋯修復體的制備過程中，調(diào)磨是一個關鍵的步驟，調(diào)磨過程可以改善氧化鋯修復體的表面粗糙度和適應性，影響其性能。彎曲強度是評價陶瓷材料力學性能的重要指標之一。本研究結果顯示，不加載時，B、C、D三組的彎曲強度較A組有所升高。這是因為調(diào)磨過程使氧化鋯陶瓷從四方相轉變?yōu)閱涡毕啵嘧冞^程中為阻止裂紋進一步擴張會產(chǎn)生一定體積的膨脹和剪切應變，使其強度增強。m和σ0均為材料的特征參數(shù)，分別表示材料的機械性能及疲勞性能，σ0越大，表示材料強度越大，m越大，表示強度結果越集中，均一性越佳，材料內(nèi)部裂紋分布范圍越小，結構可靠性越強。在臨床應用中，修復體由于長期受到咬合力和咀嚼負荷的作用，可能會出現(xiàn)強度降低和疲勞破壞的情況，從而影響修復體的可靠性和壽命。本研究設置試件的循環(huán)加載次數(shù)為10?次和10?次，可模擬修復體使用1年后的情況。結果顯示，隨著加載次數(shù)的增多，A組m和σ0并無明顯變化，表明A組試件具有良好的結構可靠性和抗疲勞性。不加載時，B、C、D三組的m和σ0均高于A組，而加載次數(shù)為10?次、10?次時，上述三組的m和σ0又較A組降低，提示加載操作導致試件結構可靠性降低，材料體出現(xiàn)了疲勞性，在一定程度上增加脆性斷裂風險，形貌觀察結果也證實了這一點。分析原因：首先，調(diào)磨過程中產(chǎn)生的磨粒和磨屑可能會損傷氧化鋯材料的表面，引入微裂紋和缺陷，從而降低其強度；其次，調(diào)磨過程中摩擦產(chǎn)生的熱量可能會引起材料的熱應力，導致晶體結構的改變和材料內(nèi)部的殘余應力，進而影響其力學性能。盡管本研究中B、C、D三組試件經(jīng)過加載后材料強度有所降低，但仍高于天然牙齒的強度（265MPa）。

亞臨界裂紋擴展（Subcritical crack growth, SCG）是口腔修復體失效的主要原因之一，在口腔修復體使用過程中，由于受到咀嚼、咬合等力的作用，修復體材料可能會出現(xiàn)微小的裂紋，這些裂紋如果擴展到臨界尺寸，就會導致修復體的失效，而SCG就是指這些微小裂紋在達到臨界尺寸之前的發(fā)展過程。SCG的速度和方向受到多種因素的影響，包括材料的性質、應力狀態(tài)、溫度等，這些因素都會影響修復體的使用壽命和安全性。在本研究中，B、C、D三組的裂紋擴展速率曲線參數(shù)A小于A組，n大于A組，說明加載操作會使氧化鋯材料發(fā)生SCG，從而降低其疲勞壽命。在載荷作用下，氧化鋯陶瓷中存在著一些微小的裂紋，這些裂紋在外界應力的作用下會逐漸擴展并最終導致材料的破壞，而氧化鋯陶瓷的表面處理和調(diào)磨過程會直接影響到裂紋的擴展行為，從而影響到修復體的疲勞壽命?？梢姡诳谇恍迯腕w的設計和制作過程中，需要考慮到SCG的問題，采取相應的措施來防止裂紋的擴展，例如，選擇具有優(yōu)良抗裂性能的材料，設計合理的結構，控制加工過程中的殘余應力等，從而提高修復體的性能和臨床效果，對于已經(jīng)存在的SCG，需要定期進行檢查和維護，及時發(fā)現(xiàn)并處理可能的問題。